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2、電磁攪拌控制激光固態(tài)成形Inconel 718高溫合金的組織和機(jī)械性能
激光修復(fù)高溫合金成型件的新方法綜述
為了減少或消除熱裂的產(chǎn)生，降低液膜在枝晶間或晶界處的應(yīng)力集中，根據(jù)合金成分和合金零件實(shí)際情況調(diào)整工藝參數(shù)就尤為重，首先，由于雜晶的存在會(huì)引入薄弱的晶界，導(dǎo)致熱裂傾向加劇，因此上文中提到的減少并消除雜晶的工藝參數(shù)也可以參考，增大掃描速度。
降低功率，可以消除雜晶并避免熱裂，CHEN Y等研究表明，當(dāng)熱輸入和高度增量不變時(shí)，增加掃描速度將增大熱裂傾向，當(dāng)掃描速度和高度增量不變時(shí)，熱輸入增加則會(huì)增加熱裂傾向。
此外，ZHANG X Q等還發(fā)現(xiàn)，當(dāng)熱輸入過(guò)高時(shí)會(huì)形成長(zhǎng)直晶界，并對(duì)熱裂紋的萌生與發(fā)展有明顯的促進(jìn)作用，因此減少熱輸入和采用雙向掃描方法可以減少長(zhǎng)直晶界數(shù)，圖5為激光輸入角度與裂紋率的關(guān)系，CHEN Y等發(fā)現(xiàn)，通過(guò)加大激光輸入角改善了橫向溫度梯度。
提高了激光沉積過(guò)程中的散熱均勻性，有效降低了熱影響區(qū)熱裂的敏感性，XU J J等和BIDRON G等在激光修復(fù)高溫合，同樣降低了殘余應(yīng)力，抑制了熱裂的產(chǎn)生，（a）θ=12° （b）θ=16°，圖4 不同角度晶界位相差雙晶焊接微觀組織，為了獲得良好的蠕變抗性。
高溫合金中普遍存在40%～80%的γ￠-Ni3（A，Ti）金屬間化合物，導(dǎo)致高溫合金的不可焊性，因此在高溫合金激光修復(fù)過(guò)程中，裂紋成為一種常見(jiàn)的缺陷，與雜晶相比對(duì)零件的影響更大。
可能直接導(dǎo)致零件報(bào)廢，常見(jiàn)的裂紋有凝固裂紋和熱裂紋，凝固裂紋在凝固最后階段產(chǎn)生，保留在熔覆層頂部，而熱裂紋在熱影響區(qū)形成并保留下來(lái)。
對(duì)于合金的危害更大，目前，對(duì)于激光修復(fù)單晶高溫合金、多晶高溫合金以及定向凝固，影響因素以及控制方法都有了一定進(jìn)展，熱裂產(chǎn)生的主要原因是由于凝固時(shí)枝晶間或晶界處的液膜，由于組分液化或者晶界低熔點(diǎn)相液化。
部分長(zhǎng)大的晶粒在未封閉的晶界上接觸形成了液膜，導(dǎo)致合金流動(dòng)性不足，在熱應(yīng)力作用下，晶粒間的不穩(wěn)定接觸導(dǎo)致了熱裂的產(chǎn)生，另外，激光修復(fù)的工藝參數(shù)對(duì)熱裂的產(chǎn)生同樣起到關(guān)鍵作用，激光功率、掃描速度等都會(huì)改變熱量傳輸過(guò)程，影響熔池內(nèi)的熱應(yīng)力分布。
同時(shí)還會(huì)影響雜晶的形成進(jìn)而產(chǎn)生熱裂，研究發(fā)現(xiàn)，熱裂的敏感度與晶界的位相差高度相關(guān)，晶界位相差越大越容易產(chǎn)生熱裂，見(jiàn)圖4。
而在較小的晶界角度范圍內(nèi)存在一個(gè)不發(fā)生熱裂的臨界角，這是因?yàn)樵趩尉е谢蛘咝〗嵌染Ы缰?，相鄰枝晶臂相互橋接，將液膜分離成離散的液滴，枝晶臂承擔(dān)了大部分應(yīng)力使得液膜處應(yīng)力集中小，而在大角度晶界中的液膜穩(wěn)定性高并且高應(yīng)力集中，也有研究表明，大角度晶界處的液膜在晶粒聚結(jié)前需要克服很大的排斥力。
導(dǎo)致液膜處低剪切強(qiáng)度區(qū)域延伸，應(yīng)變高度局域化，導(dǎo)致熱裂的產(chǎn)生，ZHANG Z L等在高Hf的K447A合金中發(fā)現(xiàn)，晶間組織的不均勻性會(huì)導(dǎo)致液膜的厚度不均勻，初熔區(qū)域的液膜最厚，其次是菊花狀γ/γ￠界面處。
最薄的液膜在其他晶界處，而厚液膜處熱裂的敏感性更大，并提出了判斷液膜是否會(huì)開(kāi)裂的兩個(gè)判據(jù)，圖5 不同激光輸入角度下截面裂紋率的分布，國(guó)內(nèi)燃?xì)廨啓C(jī)熱端部件激光修復(fù)的應(yīng)用起于1990年中。
我國(guó)在近十年激光修復(fù)技術(shù)的研究中也取得了飛速進(jìn)展，其中中國(guó)科學(xué)院金屬研究所、華中科技大學(xué)、西安交通大，雖然我國(guó)在激光修復(fù)高溫合金葉片及構(gòu)件的應(yīng)用已有很大，但在移動(dòng)性和產(chǎn)業(yè)化應(yīng)用等方面與美國(guó)等一些國(guó)家相比仍，5 結(jié)束語(yǔ)。
?。╟）θ=22° （d）θ=28°，（a）（001）面 （b）（011）面 （c）（1，3.1雜晶，激光修復(fù)由于其熱輸入量少，熱影響區(qū)小，稀釋率低。
易實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化等優(yōu)點(diǎn)，成為修復(fù)高溫合金葉片等構(gòu)件的關(guān)鍵手段，在今后的修復(fù)過(guò)程中，不僅要針對(duì)工藝參數(shù)進(jìn)行優(yōu)化，防止雜晶以及裂紋的產(chǎn)生，還需實(shí)現(xiàn)熔覆材料的突破，研發(fā)適合打印的高溫合金粉末。
另外，不斷完善激光修復(fù)過(guò)程中熱場(chǎng)與應(yīng)力場(chǎng)的模擬研究，為基礎(chǔ)研究打下堅(jiān)實(shí)理論基礎(chǔ)，最后，加快可移動(dòng)激光修復(fù)系統(tǒng)的研發(fā)，將激光修復(fù)技術(shù)應(yīng)用到零部件服役現(xiàn)場(chǎng)以及戰(zhàn)場(chǎng)。
必將成為不可或缺的關(guān)鍵要素，激光修復(fù)在未來(lái)數(shù)十年將為高溫合金葉片或構(gòu)件用裝備提，F(xiàn)ig.5 Distribution of sec，目前對(duì)基體取向的研究主要集中在傳統(tǒng)（001）和（0，但最近發(fā)現(xiàn)。
鎳基高溫合金在（111）面的[111]晶向有著最佳，研究（111）面的雜晶生長(zhǎng)規(guī)律顯得極為重要，GUO J C等沿單晶DD6（111）平面的不同晶，并與（001）和（011）晶面的結(jié)果進(jìn)行比較，發(fā)現(xiàn)對(duì)雜晶形成的抵抗能力以（111）<（001）<，而在（011）面沿[100]方向進(jìn)行修復(fù)可以最有效，見(jiàn)圖2，F(xiàn)ig.4 Microstructure of w。
單晶高溫合金顯著減少了晶界數(shù)量，比多晶高溫合金在高溫下表現(xiàn)出更好的蠕變抗性，成為航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片的首選材料，G?UMANN M 等首先提出了激光修復(fù)單晶高溫合，而在激光修復(fù)過(guò)程中，等軸晶和無(wú)取向的柱狀晶會(huì)打斷單晶的外延生長(zhǎng)。
因此控制熔池中枝晶生長(zhǎng)形態(tài)在單晶高溫合金修復(fù)中尤為，只有使工藝參數(shù)（激光功率、掃面速度、光束直徑等）滿，才有可能實(shí)現(xiàn)單晶沉積，圖2 不同晶面等軸晶分布情況，導(dǎo)讀，F(xiàn)ig.2 Distribution of equ。
文獻(xiàn)引用：陳少峰，李金國(guó)，梁靜靜，等.激光修復(fù)在高溫合金葉片及構(gòu)件用裝備中的應(yīng)用及發(fā)，2021，41(11)：1 354-1 360，3 激光修復(fù)高溫合金葉片及構(gòu)件用裝備修復(fù)中存在的問(wèn)。
3.2 裂紋，2 激光修復(fù)技術(shù)在高溫合金葉片及構(gòu)件用裝備中的應(yīng)用，高溫合金由于其優(yōu)異的高溫力學(xué)性能和抗腐蝕性能，廣泛應(yīng)用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)、燃?xì)廨啓C(jī)的葉片等關(guān)鍵熱端部件，在高溫、高壓及腐蝕環(huán)境下的長(zhǎng)期服役過(guò)程中，容易出現(xiàn)裂紋、磨損等損傷，導(dǎo)致零件失效。
激光增材制造為高溫合金葉片等損傷部件的修復(fù)再利用提，綜述了激光修復(fù)技術(shù)在高溫合金葉片等部件中的應(yīng)用現(xiàn)狀，重點(diǎn)從雜晶及裂紋兩個(gè)方面分析了目前激光修復(fù)高溫合金，總結(jié)了激光修復(fù)高溫合金的新手段新方法，并對(duì)激光修復(fù)高溫合金的未來(lái)發(fā)展趨勢(shì)進(jìn)行了展望，1 激光修復(fù)技術(shù)。
綜上所述，工藝參數(shù)對(duì)溫度梯度和枝晶生長(zhǎng)速度的影響，基體預(yù)設(shè)溫度、基體取向，以及枝晶偏析等，都將影響激光修復(fù)中雜晶的產(chǎn)生，在實(shí)際生產(chǎn)中應(yīng)綜合考慮諸多因素。
盡可能較少或避免雜晶的形成，不過(guò)，目前對(duì)于雜晶的研究主要集中在控制CET轉(zhuǎn)變，即柱狀晶向等軸晶的轉(zhuǎn)變上，而不同取向的柱狀晶同樣會(huì)影響單晶的外延生長(zhǎng)，該方面研究還需繼續(xù)深入。
?。╟）繞y軸順時(shí)針旋轉(zhuǎn) （d）繞z軸順時(shí)針旋轉(zhuǎn)，F(xiàn)ig.3 Optical micrographs，圖1 等軸晶分布隨基體取向的變化，4 激光修復(fù)高溫合金葉片及構(gòu)件用裝備的新探索，SMEGGIL J G在20世紀(jì)80年代提出在金屬，稱之為激光熔覆技術(shù)，激光修復(fù)技術(shù)是在激光熔覆技術(shù)的基礎(chǔ)上的進(jìn)一步發(fā)展，激光修復(fù)技術(shù)也稱激光熔覆修復(fù)、激光沉積修復(fù)或激光成。
激光修復(fù)技術(shù)與激光3D打印技術(shù)相近，但更加關(guān)注修復(fù)過(guò)程對(duì)基體的熱損傷、修復(fù)材料與基體的，激光修復(fù)根據(jù)待修復(fù)零件的三維模型數(shù)據(jù)，使材料逐點(diǎn)、逐線、逐層堆積，利用高能激光束輻照基體和粉末形成熔池，熔池中的合金粉末與基體達(dá)到良好的冶金結(jié)合。
高能量激光加熱是一個(gè)快速熔化快速冷卻的過(guò)程，對(duì)基體熱輸入量小，稀釋率低，基材熔化區(qū)可以控制在幾十微米甚至更小，修復(fù)后組織具有均勻細(xì)小、無(wú)宏觀偏析等特點(diǎn)，而且激光修復(fù)技術(shù)操作靈活，自動(dòng)化程度高，除此之外。
相較于其他修復(fù)方法，激光修復(fù)在修復(fù)零件力學(xué)性能和成形性方面也有著獨(dú)特的，適應(yīng)不同零件不同部位的力學(xué)性能，而且其柔性化制造特點(diǎn)可以對(duì)零件不同形狀、不同位置的，目前，激光修復(fù)技術(shù)已成為工業(yè)領(lǐng)域綠色制造不可或缺的重要技。
已經(jīng)在航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉片、汽輪機(jī)葉片、模具、軋輥、閥門(mén)，以上研究為激光修復(fù)單晶高溫合金提供了基本理論支撐，但G?UMANN M等提出的平均比值Gn/V很難反，因此，后續(xù)研究采用了更精確的傳熱和流體流動(dòng)計(jì)算模型相結(jié)合。
并預(yù)測(cè)雜晶的形成，研究發(fā)現(xiàn)，隨著掃描速度的增加，雜晶數(shù)量先增加后降低，激光功率的增加則會(huì)使雜晶增加。
同時(shí)，ANDERSON T D等發(fā)現(xiàn)，在不同擇優(yōu)取向交點(diǎn)處的溫度梯度最小，CET轉(zhuǎn)變傾向最大，隨后WANG L等也得出同樣的結(jié)論。
并發(fā)現(xiàn)沿[010]方向旋轉(zhuǎn)45°熔池?zé)o交點(diǎn)，CET轉(zhuǎn)變傾向最小，這使得通過(guò)減少交點(diǎn)控制雜晶形成而成功修復(fù)高溫合金部，工藝參數(shù)上，除了上述的掃描速度和激光功率，掃描方式也會(huì)對(duì)雜晶的形成起到影響。
LIU Z Y等發(fā)現(xiàn)在單軌熔覆時(shí)，與單向掃描方法相比，在X、Y方向交替掃描有助于柱狀晶的連續(xù)生長(zhǎng)，但在多層外延生長(zhǎng)中，由于激光掃描方向的改變會(huì)導(dǎo)致局部凝固條件如熱積累和。
從而誘導(dǎo)外延枝晶沿激光掃描方向偏轉(zhuǎn)或繞外延生長(zhǎng)方向，雙向激光掃描模式反而阻礙了柱狀晶的連續(xù)生長(zhǎng)，此外，枝晶偏析也會(huì)導(dǎo)致雜晶的形成，LIANG Y J 等在激光重熔試驗(yàn)時(shí)發(fā)現(xiàn)，未固溶基體中的枝晶偏析會(huì)導(dǎo)致雜晶的形成，而固溶處理后則減輕了雜晶傾向，因此對(duì)基體進(jìn)行適當(dāng)?shù)墓倘芴幚砜梢员苊怆s晶的形成。
隨后LIU G等發(fā)現(xiàn)碳化物和共晶相周?chē)霈F(xiàn)了取向混，這是元素偏析形成的碳化物和共晶相的熔化所導(dǎo)致的，而將熱輸入降低到50 J/mm則可以控制碳化物和共，將雜晶控制工藝與裂紋控制工藝相結(jié)合，能得出一個(gè)更優(yōu)的加工窗口。
針對(duì)不同合金體系，還需進(jìn)行深入探索，這將顯著提升激光修復(fù)高溫合金的質(zhì)量，基體的取向?qū)χ鶢罹У耐庋由L(zhǎng)同樣起到關(guān)鍵作用，研究表明，將單晶基板繞X，Y和Z軸旋轉(zhuǎn)，這與[100]。
[010]和[001]晶體學(xué)方向一致，基體取向的改變同時(shí)改變了枝晶生長(zhǎng)速度和溫度梯度在枝，當(dāng)（001）面繞[010]旋轉(zhuǎn)45°時(shí)雜晶控制水平，除了對(duì)損傷部位進(jìn)行傳統(tǒng)的直接激光沉積，目前還通過(guò)一些新的手段在激光修復(fù)過(guò)程中進(jìn)行輔助或者，達(dá)到改善組織，提高合金修復(fù)后性能的目的，CHENG H M等采用電磁攪拌輔助激光修復(fù)技術(shù)（。
電磁攪拌對(duì)熱傳遞有一定影響，在一定程度上可以改善液態(tài)金屬的擴(kuò)散，并抑制由液態(tài)金屬對(duì)流影響的Laves相的形成，改善了修復(fù)合金的拉伸性能，LI Q Q等采用超聲微鍛造處理作用在45號(hào)鋼上的，由于在凝固過(guò)程中產(chǎn)生振動(dòng)引起柱狀晶破裂，細(xì)化了熔覆層晶粒。
而且減少了缺陷，提升了熔覆層的機(jī)械性能，也為改善激光修復(fù)高溫合金零部件提供了一個(gè)可能的方法，ZHANG P Y等采用激光沖擊強(qiáng)化技術(shù)對(duì)激光熔覆，使表層晶粒得到細(xì)化，此外激光沖擊能引入較大的殘余應(yīng)力，這些因素共同作用提高了修復(fù)構(gòu)件的高溫拉伸強(qiáng)度。
CHEN Y等還將碳納米管加入到激光沉積的IN71，發(fā)現(xiàn)碳納米管橋接了Laves相和枝晶間結(jié)合區(qū)域，增強(qiáng)了枝晶間應(yīng)力傳遞，抑制了熱影響區(qū)中的熱裂，F(xiàn)ig.1 The distribution va。
?。╝）繞x軸順時(shí)針旋轉(zhuǎn) （b）繞y軸逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)，（a）空冷 （b）強(qiáng)制水冷，1981年，將激光熔覆技術(shù)用在強(qiáng)化RB211發(fā)動(dòng)機(jī)渦輪葉片冠部，隨后。
激光修復(fù)技術(shù)在航空航天及地面裝備高溫合金零部件修復(fù)，其中美國(guó)是最大的受益者，1983年，美國(guó)GE公司使用激光修復(fù)技術(shù)修復(fù)了發(fā)動(dòng)機(jī)葉片，并將激光熔覆技術(shù)列為該公司90年代十大新技術(shù)之一。
美國(guó)Sandia試驗(yàn)室研制的激光工程化凈成形（La，LENS）技術(shù)，由于其組織致密，力學(xué)性能出色，后處理簡(jiǎn)單等特點(diǎn)，已應(yīng)用在美軍T700黑鷹直升機(jī)發(fā)動(dòng)機(jī)葉片、葉輪和A。
為美軍阿拉巴馬軍械庫(kù)的修復(fù)工程每年至少節(jié)省軍費(fèi)開(kāi)支，美國(guó)Huffman公司開(kāi)發(fā)的激光熔覆沉積葉片修復(fù)系，此外，早在20世紀(jì)90年代，美國(guó)便開(kāi)始建立“機(jī)動(dòng)部件醫(yī)院”（Mobile Pa，MPH）。
目的是將激光增材設(shè)備移至前線，就地制造、修復(fù)所需零件以及損傷零件，截止2010年美國(guó)陸軍已有4套MPH，在使用的第一個(gè)十年中便為美國(guó)制造和修復(fù)了15萬(wàn)個(gè)以，大大縮減了從倉(cāng)庫(kù)運(yùn)輸零部件至戰(zhàn)場(chǎng)的時(shí)間和成本。
隨后美軍又花費(fèi)10年時(shí)間開(kāi)發(fā)出MPH 2.0版本“，MTC）和MPH 3.0版本“Ex Lab” （E，可以制造和修復(fù)更為特殊、復(fù)雜的零部件，與此同時(shí)，其他國(guó)家也將激光修復(fù)技術(shù)應(yīng)用在了高溫合金熱端部件的，韓國(guó)空軍使用激光修復(fù)技術(shù)修復(fù)了F-15K戰(zhàn)機(jī)的渦輪，意大利米蘭工大與ENEL/CRTN和意大利CISE。
P，A Seqrate（MI）聯(lián)合研究了X-40導(dǎo)向葉，可以將葉片的損傷失效區(qū)域激光切除后激光焊接上修復(fù)材，高溫合金由于其高耐溫性和高耐腐蝕性，已廣泛應(yīng)用于航空發(fā)動(dòng)機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)的渦輪葉片、渦輪盤(pán)，由于高溫合金葉片結(jié)構(gòu)復(fù)雜。
鑄造過(guò)程中難度大、要求高，容易產(chǎn)生裂紋、縮松、澆不足等鑄造缺陷，鑄件質(zhì)量難以穩(wěn)定控制，部件成品率低，這些昂貴的熱端部件需要在高溫、高壓、腐蝕的服役環(huán)境，并在振動(dòng)、離心力和流體力的作用下容易出現(xiàn)裂紋、磨損。
導(dǎo)致零件失效，除此之外，葉片在后續(xù)的機(jī)加工過(guò)程中出現(xiàn)的加工缺陷也是導(dǎo)致葉片，航空發(fā)動(dòng)機(jī)葉輪、葉片等部件生產(chǎn)成本不僅非常昂貴，而且生產(chǎn)周期長(zhǎng)，一般來(lái)說(shuō)，其價(jià)值占整機(jī)價(jià)值的20%～30%。
倘若直接更換則會(huì)造成嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失，而發(fā)生在葉片表面的損傷大都可以通過(guò)修復(fù)實(shí)現(xiàn)再利用，因此開(kāi)展高溫合金部件修復(fù)工藝的研究，延長(zhǎng)零件壽命和使用率，減少對(duì)新部件的需求量就顯得格外重要，目前高溫合金熱端部件的修復(fù)手段主要有真空釬焊、真空，但這些方法熱輸入量大。
容易出現(xiàn)裂紋和變形，無(wú)法滿足精密零件修復(fù)要求，而激光熔覆所具有的激光能量密度高、熱影響區(qū)小、稀釋，可以實(shí)現(xiàn)零件的高精度、高效率、低成本的修復(fù)，國(guó)內(nèi)外學(xué)者已對(duì)激光修復(fù)高溫合金開(kāi)展了大量的研究和試，圖3 直接能量沉積（DED）試樣縱截面光學(xué)顯微圖和。
電磁攪拌控制激光固態(tài)成形Inconel 718高溫合金的組織和機(jī)械性能
如上圖，在兩種不相混電解質(zhì)溶液(ITIES)的界面上的半導(dǎo)，由于鹽濃度的不同，該納米粒子非常薄(nm量級(jí))，并且在沒(méi)有離子流過(guò)界面的情況下對(duì)電壓也很穩(wěn)定，納米粒子的表面張力和極化率加深了電勢(shì)阱，當(dāng)粒子的尺寸大致在一個(gè)或幾個(gè)納米量級(jí)時(shí)，溶劑化作用的平衡將納米粒子推向水相。
而電場(chǎng)則將其推向有機(jī)相，激光固相成形Inconel718高溫合金工件中粗大，為提高合金的組織和機(jī)械性能，采用電磁攪拌(EMS)技術(shù)改變合金熔池的凝固過(guò)程，結(jié)果表明:EMS不能完全消除外延生長(zhǎng)的柱狀晶。
但液態(tài)金屬的強(qiáng)對(duì)流可以有效地影響固液界面生長(zhǎng)模式，合金元素在固液界面前緣的偏析受到抑制，整體過(guò)冷度相應(yīng)降低，對(duì)比不同工藝參數(shù)下形成的試樣的顯微組織，發(fā)現(xiàn)隨著磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加，枝晶間形成的γ+Laves共晶相的尺寸和數(shù)量減小。
合金元素分布更加均勻，殘余應(yīng)力分布更加均勻，有利于再結(jié)晶后晶粒的細(xì)化，機(jī)械性能測(cè)試結(jié)果表明，使用EMS后，抗拉強(qiáng)度提高了100 MPa。
延伸率提高了22%，合金的室溫高周疲勞性能也從沉積態(tài)的4.09 × 1，熱處理態(tài)的5.45 × 104循環(huán)提高到12.73，圖7 不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度熱處理后的LSFed Inco，(a) 0 mT。
(b) 30 mT，(c) 50 mT，(d) 80 mT，需要指出的是，不同磁場(chǎng)強(qiáng)度沉積的試樣在熱處理后抗拉強(qiáng)度與塑性的差，如圖6所示。
說(shuō)明電磁攪拌對(duì)熱處理后的試樣的影響并不顯著，對(duì)于大多數(shù)修復(fù)問(wèn)題，不允許進(jìn)行更高溫度的固溶處理，這種處理將保留沉積樣品的典型特征，EMS可以用于增強(qiáng)激光修復(fù)零件的材料，因?yàn)椴辉试S更高的溫度固溶處理，圖11 lssfed Inconel 718高溫合。
當(dāng)磁場(chǎng)強(qiáng)度為30、50和80 mT時(shí)，Laves相體積分?jǐn)?shù)由未施加EMS時(shí)的5.49%變，同時(shí)Laves相體積分?jǐn)?shù)的降低意味著更多的合金元素，EDS分析顯示，隨著電磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加，Nb和Ti在內(nèi)枝晶區(qū)含量增加。
這兩種元素是γ″和γ′析出強(qiáng)化相形成的最重要元素，如圖5所示，而Mo和Mn的含量略有下降，Al的含量不受影響，對(duì)應(yīng)于Nb的增加和Ti innerdendrite，他們的內(nèi)容interdendritric地區(qū)減少，導(dǎo)致更少的Nb和Ti的共晶反應(yīng)剩余物和γ階段，因此導(dǎo)致洗滌階段的數(shù)量減少。
以及形態(tài)學(xué)的改變，1，介紹，3．3． LSFedInconel 718高溫合金，結(jié)果表明，LSFed試樣中再結(jié)晶晶粒組織的分布與殘余應(yīng)力的大，高的殘余應(yīng)力增強(qiáng)了再結(jié)晶過(guò)程，使晶粒更加細(xì)小。
從圖8中還可以看出，隨著磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加，小于150 μm的小晶粒比例增加，而在較大的晶粒中則呈現(xiàn)相反的趨勢(shì)，而80mt更高的磁場(chǎng)強(qiáng)度會(huì)導(dǎo)致大顆粒和小顆粒在整個(gè)。
這可能是由于使用過(guò)大的電磁場(chǎng)強(qiáng)度時(shí)產(chǎn)生的亂流，具體原因還需要進(jìn)一步分析，3．4． LSFedInconel 718高溫合金，圖8 不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度熱處理后的LSFed Inco，使用維氏顯微壓痕法測(cè)量殘余應(yīng)力，Suresh等人首次報(bào)告了該方法，Carlsson等人將其應(yīng)用于金屬材料。
測(cè)量維氏顯微硬度壓痕的實(shí)際面積，并與標(biāo)稱面積進(jìn)行比較，通過(guò)擬合公式計(jì)算殘余應(yīng)力，試樣的拉伸試驗(yàn)在INSTRON 3382通用材料試，拉伸速度為2 mm/min，試樣的高周疲勞性能在INSTRON 8802液壓疲。
試驗(yàn)條件如下：應(yīng)力比R=?1、光滑的疲勞試樣，載荷頻率f=10 Hz，最大應(yīng)力Fmax=750 MPa，對(duì)于拉伸和疲勞試驗(yàn)，在每種條件下測(cè)試三個(gè)樣品，并計(jì)算拉伸強(qiáng)度、伸長(zhǎng)率和疲勞壽命周期的平均值。
以確保結(jié)果的準(zhǔn)確性，拉伸和疲勞試驗(yàn)后，使用TESCAN VEGA II-LMH掃描電子顯，3.結(jié)果與討論，圖10 LSFed Inconel 718高溫合金，(a)和(b)處于沉積狀態(tài)，(c)和(d)經(jīng)過(guò)熱處理。
(a)和(c)在沒(méi)有EMS的情況下制備，(b)和(d)在有EMS的情況下制備，電磁強(qiáng)度為50 mT，500oC時(shí)接收和再結(jié)晶k摻雜W棒軸向疲勞壽命，也繪制了Schmunk等人在815℃和1232℃沿，這意味著EMS引起的Laves形狀和數(shù)量的改變，可以降低Laves周?chē)l(fā)生應(yīng)力集中和微裂紋形成的概，圖8c和d為熱處理后試樣的斷口。
在熱處理后的斷口中，有EMS和沒(méi)有EMS沉積的試樣沒(méi)有明顯的區(qū)別，這也表明熱處理后的試樣具有幾乎相同的拉伸性能，由此可以得出，EMS對(duì)Inconel 718高溫合金1100℃高。
EMS對(duì)LSFed Inconel 718高溫合金，沉積態(tài)LSFedInconel 718合金(無(wú)EM，如圖3a所示，這種粗大的柱狀晶粒結(jié)構(gòu)被認(rèn)為是激光增材制造材料的典，在高溫合金、鈦合金等多種激光增材制造材料中都存在，定向凝固組織也導(dǎo)致了材料的各向異性，對(duì)于電磁沉積的樣品，其枝晶結(jié)構(gòu)與沉積時(shí)相同。
表明電磁沉積并沒(méi)有改變磁場(chǎng)特性下的枝晶結(jié)構(gòu)，測(cè)量了枝晶的初臂間距，結(jié)果表明，隨著磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加，初臂間距增大，證明了枝晶臂間距與溫度梯度成正比，與過(guò)冷度成反比，隨著EMS對(duì)熔池的攪拌。
強(qiáng)烈的對(duì)流可以將富集的合金元素從枝晶間區(qū)移開(kāi)，降低本構(gòu)過(guò)冷度，同時(shí)還可以增大液固界面前的溫度梯度，這些都有利于增大主臂空間，上述結(jié)果表明，隨著電磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加。
電磁場(chǎng)對(duì)液態(tài)金屬攪拌作用的增強(qiáng)，對(duì)液態(tài)金屬組織的改變有有益的效果，圖6也顯示了EMS對(duì)LSFedInconel 71，各試樣的硬度隨電磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加而增加，當(dāng)磁場(chǎng)強(qiáng)度為0、30、50和80 mT時(shí)。
試樣的平均硬度值分別為277、290、326和32，材料的硬度與其顯微組織有關(guān)，Laves相在Inconel 718高溫合金中是一，該相的存在可以提高材料的硬度，然而，Laves相的形成消耗了大量的均一元素，如Nb和Ti，這不利于γ基體的強(qiáng)化。
在沉積狀態(tài)下，γ枝晶主要通過(guò)合金元素的固溶強(qiáng)化得到強(qiáng)化，如圖3所示，EMS降低了Laves相的尺寸和數(shù)量，使得更多的合金元素分布在γ枝晶中。
從而提高了γ基體的硬度，疲勞試樣的斷口形貌如圖9所示，結(jié)果表明，在50 mT的電磁強(qiáng)度下，lssf合金在沉積態(tài)和熱處理態(tài)下的斷口形貌不同。
沉積態(tài)試樣的斷口形貌比熱處理態(tài)試樣的斷口形貌光滑，疲勞裂紋擴(kuò)展速度快，疲勞壽命較低，熱處理后試樣的粗?jǐn)嗫谝才c試樣中存在更細(xì)的晶粒相對(duì)應(yīng)，研究人員報(bào)道了晶粒尺寸對(duì)金屬材料[17]、[18]，本文探討了電磁攪拌控制激光固態(tài)成形Inconel 。
圖5 不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度下制備的LSFed Incon，(a) 0 mT，(b) 30 mT，(c) 50 mT，(d) 80 mT，本實(shí)驗(yàn)中使用的不同樣品的電磁場(chǎng)強(qiáng)度分別為0、30、，LSF的詳細(xì)示意圖如圖1所示，工藝參數(shù)如下：激光功率P=1800W。
掃描速度v=9mm/s，光斑直徑D0=3mm，相鄰焊道重疊η=40%，Z方向增量ΔZ=0.3mm，保護(hù)氣體流量（Ar）fgas=6L/min，沉積了幾個(gè)試塊，用于微觀結(jié)構(gòu)觀察和機(jī)械性能測(cè)試（見(jiàn)圖2），doi.org/10.1016/j.optlast。
電磁場(chǎng)對(duì)液態(tài)金屬的攪動(dòng)也會(huì)影響溫度場(chǎng)，進(jìn)而影響沉積態(tài)樣品的殘余應(yīng)力分布，因?yàn)閿嚢韬鸵簯B(tài)金屬的流動(dòng)，整個(gè)熔池的溫度很容易和快速得到重新分配，和溫度梯度的液體和固體界面將會(huì)擴(kuò)大，導(dǎo)致快速凝固速度和較高的殘余應(yīng)力在內(nèi)部通過(guò)地區(qū)。
同時(shí)，兩道道交疊區(qū)域的熱循環(huán)也發(fā)生了變化，冷卻速率降低，導(dǎo)致該區(qū)域的殘余應(yīng)力減小，兩道道交疊區(qū)域的殘余應(yīng)力差異變小，磁場(chǎng)強(qiáng)度越大。
攪拌效果越強(qiáng)，兩者的差值越小，電磁攪拌(EMS)通過(guò)改變液態(tài)金屬在熔池中的凝固行，成功地應(yīng)用于焊接過(guò)程中，以減少冶金缺陷和變形，Kern等人研究了激光焊接中磁攪拌的影響。
他們發(fā)現(xiàn)磁流體動(dòng)機(jī)械機(jī)制的利用使熔體流動(dòng)“層疊化”，在熔池液態(tài)金屬的凝固行為L(zhǎng)SF具有類(lèi)似的特征與焊接，所以電磁攪拌和激光固體形成的組合能給一個(gè)新的解決方，Qin 等研究了磁場(chǎng)攪拌對(duì)鈦合金激光金屬沉積的影響，發(fā)現(xiàn)旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)增強(qiáng)了熔池中的對(duì)流，提高了熔池的冷卻速度。
使熔池的顯微組織更精細(xì)，機(jī)械性能更好，Yu 等報(bào)道了電磁攪拌在激光熔覆鋼基WC/Co層上，結(jié)果表明:在電磁場(chǎng)的攪拌作用下，熔覆層無(wú)氣孔和裂紋，為了改善LSFed Inconel 718高溫合金，Yu等在LSF處理中加入旋轉(zhuǎn)磁場(chǎng)，發(fā)現(xiàn)電磁攪拌能有效影響枝晶間區(qū)γ+Laves共晶相。
提高LSFed材料的顯微硬度，圖1電磁攪拌輔助激光固體成形裝置設(shè)計(jì)方案，圖3 不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度下制備的LSFed Incon，(a) 0 mT，(b) 30 mT，(c) 50 mT。
(d) 80 mT，為了比較不同試樣的斷裂機(jī)理，利用SEM觀察了斷裂形貌，結(jié)果如圖8所示，添加或不添加EMS的沉積試樣的斷口表面均呈現(xiàn)典型的。
如圖8a所示，韌窩中有破碎和剝落的顆粒，在韌窩周?chē)纬晌⒘鸭y，從顆粒的形狀、分布和數(shù)量等方面確定其為分布在枝晶間，Laves相是脆性的。
在外界載荷下很難變形，應(yīng)力集中發(fā)生在Laves與γ基體的界面上，當(dāng)應(yīng)力水平足夠高時(shí)，界面會(huì)形成微裂紋，部分Laves粒子會(huì)斷裂釋放應(yīng)力。
因此，Laves相的存在不利于材料的拉伸性能，尤其是延性，在LSF過(guò)程中應(yīng)用EMS后，酒窩中Laves相顆粒數(shù)量減少，酒窩形狀更加規(guī)則。
如圖8b所示，（2）輔助電磁場(chǎng)的電磁攪拌作用使殘余應(yīng)力分布更加均，有利于再結(jié)晶后晶粒的細(xì)化，表2 研究了LSFed Inconel 718高溫，圖2 試樣用于室溫拉伸試驗(yàn)(a)和疲勞試驗(yàn)(b)，圖6 不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度下制備的LSFed Incon。
(a) 0 mT，(b) 30 mT，(c) 50 mT，(d) 80 mT，江蘇激光聯(lián)盟導(dǎo)讀：，至于熱處理樣品如圖7所示b，lsf樣品制作的抗拉強(qiáng)度電磁場(chǎng)強(qiáng)度0，30、50和80噸增加到1359。
1388，1362和1352 MPa，分別高于as-deposited樣品和偽造的材料在，拉伸強(qiáng)度的提高主要是由于時(shí)效過(guò)程中γ″相和γ′相的，眾所周知，γ -″相和γ′相等析出相強(qiáng)化相的形成對(duì)合金元素的，1100℃固溶處理足以實(shí)現(xiàn)合金元素的均勻化，這有利于拉伸強(qiáng)度的提高。
3．5，LSFed Inconel 718高溫合金試樣的，表1 Inconel 718高溫合金粉末化學(xué)成分(，LSFedInconel 718高溫合金殘余應(yīng)力分，圖7為熱處理后不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度的LSFedIncon，圖8為不同尺寸范圍的晶粒尺寸統(tǒng)計(jì)數(shù)據(jù)。
如圖7所示，熱處理后樣品均發(fā)生了靜態(tài)再結(jié)晶，晶粒較沉積態(tài)晶粒細(xì)化，在30 ~ 80 mT的電磁場(chǎng)強(qiáng)度范圍內(nèi)，晶粒結(jié)構(gòu)明顯變細(xì)，但在80 mT的電磁場(chǎng)強(qiáng)度較大時(shí)，也會(huì)形成一些較大尺寸的晶粒。
如圖8所示，再結(jié)晶樣品中存在較多粒徑大于350 μm的晶粒，采用等離子體旋轉(zhuǎn)電極工藝(PREP)制備了尺寸約為，粉末的化學(xué)成分見(jiàn)表1，基板由304不銹鋼板切割而成。
尺寸為150 mm × 60 mm × 6 mm，在LSF工藝前，先用砂紙打磨基材表面，然后用丙酮清洗，4。
結(jié)論，圖4 不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度下EMS- LSFed Inc，(a) 0 mT，(b) 30 mT，(c) 50 mT，(d) 80 mT。
?。?）通過(guò)對(duì)合金組織的改性，提高了合金的拉伸性能和高周疲勞性能，高溫后固溶處理會(huì)使強(qiáng)化效果減弱，(左)兩種不混溶的電解質(zhì)溶液之間的界面卡通，納米粒子吸附在界面上(實(shí)際上納米粒子比離子大得多)，這三條曲線對(duì)應(yīng)的零場(chǎng)吸收峰分別為490、560和6，（4）在不允許高溫固溶處理的激光修復(fù)部件中。
電磁攪拌可用于強(qiáng)化材料，3．1，LSFed Inconel 718高溫合金試樣的顯，圖9 lssfed Inconel 718高溫合金，圖9為不同電磁場(chǎng)強(qiáng)度下。
LSFed Inconel 718高溫合金在沉積狀，對(duì)于沉積態(tài)試樣(圖9a)，EMS可以同時(shí)有效提高拉伸強(qiáng)度和塑性，在磁場(chǎng)強(qiáng)度為30、50、80 mT時(shí)，拉伸強(qiáng)度分別為1023、1048、1072 MPa，相應(yīng)樣品的伸長(zhǎng)率分別為12%、25%、34%和32，結(jié)果表明，在沉積狀態(tài)下。
EMS同時(shí)提高了材料的強(qiáng)度和塑性，材料的強(qiáng)化是由于γ枝晶基體的固溶強(qiáng)化，因?yàn)镋MS可以有效地增強(qiáng)熔池中液態(tài)金屬的對(duì)流，增加固液界面的溫度梯度，降低凝固的本構(gòu)過(guò)冷傾向，這些都將導(dǎo)致γ枝晶中合金元素含量的增加和抗拉強(qiáng)度的，材料的延性與Laves相的形態(tài)和數(shù)量有關(guān)。
在外界荷載[15]作用下，Laves相的脆性往往會(huì)導(dǎo)致材料在變形過(guò)程中出現(xiàn)應(yīng)，因此，在較高的磁場(chǎng)強(qiáng)度下，當(dāng)EMS使Laves相的尺寸和數(shù)量減小時(shí)，沉積試樣的伸長(zhǎng)率相應(yīng)增大，參考文獻(xiàn)：W.D。
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Eng.，39 (2010)，pp，1519-1524，對(duì)EMS制備的LSFed Inconel 718高，結(jié)果如圖5所示。
在沒(méi)有EMS的情況下，兩道道焊道重疊區(qū)域的殘余應(yīng)力絕對(duì)值高達(dá)500 MP，遠(yuǎn)高于內(nèi)道焊區(qū)的殘余應(yīng)力絕對(duì)值，隨著電磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加，重疊區(qū)域的殘余應(yīng)力增加速度相對(duì)較慢，內(nèi)道區(qū)域的殘余應(yīng)力增加速度較快。
如電磁場(chǎng)強(qiáng)度為50 mT時(shí)，前者為450 MPa，后者為300 MPa，這兩個(gè)區(qū)域的殘余應(yīng)力差相應(yīng)減小，同時(shí)，不添加EMS時(shí)，N + 1孔道的殘余應(yīng)力小于N孔道的殘余應(yīng)力。
如圖5a所示，這意味著低密度凝固過(guò)程中的熱積累會(huì)影響組織的均勻性，加入EMS后，這種趨勢(shì)減弱，如圖5b所示。
進(jìn)一步提高電磁場(chǎng)強(qiáng)度50 c太如圖5所示，通過(guò)N + 1的殘余應(yīng)力是略高于通過(guò)N還應(yīng)該指出，樣品的平均殘余應(yīng)力水平與EMS沉積高于樣本沒(méi)有EM，當(dāng)磁場(chǎng)強(qiáng)度為0 ~ 80 mT時(shí)，沉積試樣的平均殘余應(yīng)力分別為223、270、330，EMS應(yīng)用于LSF工藝時(shí)，Laves相的形貌發(fā)生了明顯的變化。
如圖3所示，對(duì)應(yīng)的高倍掃描電鏡圖像如圖4所示，可以看出，加入EMS后，Laves相的形貌由未采用電磁攪拌時(shí)的連續(xù)長(zhǎng)條狀轉(zhuǎn)。
如圖3c所示，在磁場(chǎng)強(qiáng)度為80 mT時(shí)變?yōu)榱?，如圖3d所示，在枝晶間形成Laves相的原因是Nb、Al、Ti等，EMS通過(guò)對(duì)液態(tài)金屬的劇烈攪拌，使合金元素重新分布到遠(yuǎn)離固液界面的液態(tài)金屬中，從而減輕合金的偏析，Laves相的持續(xù)生長(zhǎng)受到抑制。
其形態(tài)也發(fā)生相應(yīng)的變化，用Image Pro Plus軟件對(duì)Laves相的，結(jié)果表明，EMS處理后Laves相的體積分?jǐn)?shù)明顯降低，江蘇激光聯(lián)盟陳長(zhǎng)軍原創(chuàng)作品。
?。常玻?LSFedInconel 718高溫合金，在沈陽(yáng)航空航天大學(xué)建立的激光金屬沉積系統(tǒng)上，對(duì)Inconel 718高溫合金樣品進(jìn)行了激光表面，該系統(tǒng)由5kW DL-HL-T5000B快速橫流C，為了實(shí)現(xiàn)對(duì)熔池的電磁攪拌效果，采用了電磁攪拌裝置。
該裝置主要由兩對(duì)永磁體、一個(gè)鋁制轉(zhuǎn)盤(pán)和一個(gè)步進(jìn)電機(jī)，通過(guò)調(diào)節(jié)磁鐵之間的間隙可以實(shí)現(xiàn)不同的磁場(chǎng)強(qiáng)度，通過(guò)改變電機(jī)轉(zhuǎn)速可以獲得不同的頻率，基板固定在工作臺(tái)上，不隨轉(zhuǎn)盤(pán)和磁鐵旋轉(zhuǎn)。
在LSF工藝之前，在磁鐵方向不變的情況下，使用HT201高斯計(jì)在兩塊磁鐵（LSFed Inc，由于磁體遠(yuǎn)高于沉積樣品，因此在LSF過(guò)程中。
磁場(chǎng)強(qiáng)度被認(rèn)為均勻分布在熔池中，實(shí)驗(yàn)中使用的磁場(chǎng)頻率為50 Hz，并保持與所有樣品相同，2，實(shí)驗(yàn)的程序。
激光固體成形(Laser solid formin，LSF)是一種以激光束為熱源，在重建程序的控制下逐層熔化粉末并形成金屬結(jié)構(gòu)的增材，與傳統(tǒng)的材料制造工藝如鑄造、鍛造、焊接等不同，LSF可以自由、快速地制造復(fù)雜的結(jié)構(gòu)，而且所制造的材料結(jié)構(gòu)致密，機(jī)械性能優(yōu)異，以LSFed Inconel 718高溫合金試樣為。
證明其拉伸性能優(yōu)于工程應(yīng)用的鍛造標(biāo)準(zhǔn)，然而，LSFed Inconel 718高溫合金試樣在熱，且柱狀晶粒分布不均勻，導(dǎo)致其疲勞性能偏低，不能滿足航空航天行業(yè)的實(shí)際應(yīng)用。
因此，近年來(lái)LSF技術(shù)在高溫合金組織制造中的應(yīng)用受到了限，LSFed Inconel 718高溫合金試樣在室，對(duì)于沉積態(tài)試樣，施加0 mT和50 mT電磁場(chǎng)時(shí)，疲勞壽命周期分別為4.09 × 104和8.21 。
應(yīng)用EMS后，疲勞壽命提高了一倍，疲勞壽命的提高與顯微組織有關(guān)，其中，熔覆試樣中Laves相的形態(tài)和數(shù)量對(duì)試樣的疲勞性能。
一方面，較大的Laves相條帶脆性較大，在循環(huán)荷載作用下容易產(chǎn)生裂紋，形成疲勞裂紋源，從而減少Laves相。
延長(zhǎng)疲勞壽命，另一方面，在適當(dāng)?shù)臅r(shí)效溫度下，Laves相的減少會(huì)向基體釋放更多的合金元素，從而形成更多的強(qiáng)化相，這些都有利于沉積態(tài)LSFed樣品的疲勞性能，熱處理后，當(dāng)磁場(chǎng)強(qiáng)度為0 mT和50 mT時(shí)。
疲勞壽命分別增加到5.45 × 104和12.73，可見(jiàn)，熱處理可以有效提高LSFed試樣的疲勞性能(見(jiàn)圖1，本文將電磁攪拌引入Inconel718高溫合金的L，對(duì)熔敷態(tài)和熱處理態(tài)試樣的組織、拉伸性能和高周疲勞性，目的是優(yōu)化LSFed Inconel 718高溫合，來(lái)源：Control of microstruct，Optics &Laser Technology。
至于不同樣本的平均殘余應(yīng)力值，它可以看到，兩個(gè)相鄰的重疊區(qū)域的殘余應(yīng)力傳遞接近不同的樣本，而每個(gè)傳遞的內(nèi)部地區(qū)平均值增加隨著電磁場(chǎng)強(qiáng)度的增加，這表明，EMS顯著提高了孔道內(nèi)區(qū)域的殘余應(yīng)力水平，但對(duì)相鄰孔道重疊區(qū)域的影響不顯著。
眾所周知，電磁場(chǎng)只能通過(guò)劇烈的攪拌來(lái)影響熔池中的液態(tài)金屬，從而實(shí)現(xiàn)液態(tài)金屬的劇烈對(duì)流，從而使熔池中的溫度場(chǎng)和合金元素分布發(fā)生相應(yīng)的變化，而相鄰孔道交疊區(qū)域則經(jīng)歷了雙重淬火過(guò)程，這一過(guò)程幾乎不受電磁場(chǎng)的影響，在聚變反應(yīng)堆的運(yùn)行過(guò)程中。
分流器將受到高通量等離子體和中子輻照的循環(huán)頭負(fù)荷，結(jié)果表明，W材料的熔融再結(jié)晶開(kāi)裂和塑性/蠕變變形可能導(dǎo)致轉(zhuǎn)爐，雖然導(dǎo)流器材料最重要的機(jī)械性能之一是疲勞性能，但關(guān)于W材料的疲勞壽命實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)非常有限，上圖為摻k W棒與常規(guī)熱軋純W板的低周疲勞壽命，在高應(yīng)變條件下。
再結(jié)晶k摻雜W棒材(900°C，0.33 h)的疲勞壽命與純W棒材相似，而在低應(yīng)變條件下，k摻雜W棒材的疲勞壽命較長(zhǎng)，再結(jié)晶k摻雜W棒材的疲勞壽命比純?cè)俳Y(jié)晶W棒材的疲勞。
為了觀察沉積態(tài)LSFedInconel 718高溫，從試塊上切下垂直于激光掃描方向的小截面，用砂紙打磨和拋光，并用10ml CH5（OH）+10ml HCl+5，所使用的熱處理工藝如下：在1100°C下固溶處理1，空氣冷卻至室溫，然后在980°C下時(shí)效1 h。
空氣冷卻至室溫，然后在720°C下時(shí)效8 h，爐內(nèi)連續(xù)冷卻至620°C，在620°C下保持8 h，最后空氣冷卻至室溫。
通過(guò)MR5000光學(xué)顯微鏡（OM）觀察微觀結(jié)構(gòu)，(1）電磁攪拌對(duì)LSFedInconel 718高，Laves相的形態(tài)由條狀轉(zhuǎn)變?yōu)榍驙?，?shù)量減少。
關(guān)于激光修復(fù)高溫合金成型件的新方法綜述電磁攪拌控制激光固態(tài)成形Inconel 718高溫合金的組織和機(jī)械性能的內(nèi)容就介紹到這里！
